1, "GB 50017-2003 강철 구조 설계 코드", 이것은 강철 구조 사양으로, 총칙 제 3 조 중' 지진 지역의 건물과 구조물' 은 현행 국가 표준인' 건물 내진 설계 코드' GB 50011,' 중국 지진 매개변수 구역도' GB 18306 과' 중국 지진 매개변수 구역도' 를 준수해야 한다
2, "GB50011-2010 건물 내진 설계 코드", 제 8 장, 제 9 장, 관련 내용이 있습니다. 건물의 내진 전문 규범입니다.
건물 내진 설계 코드 다층 및 고층 철강 구조물 주택 계산 포인트
8.2.1 강철 구조는 본 절의 규정에 따라 지진 작용 효과를 조정해야 하며, 층간 변형은 본 규범 5.5 절의 관련 규정에 부합해야 합니다. 구성요소 단면 및 연결에 대한 내진 검사를 할 때 이 장에 규정되지 않은 사람은 현재 구조 설계 사양에 대한 요구 사항을 충족해야 하지만, 비내진 구성요소, 연결의 하중력 설계 값은 이 사양에 규정된 하중력 내진 조정 계수로 나누어야 합니다.
8.2.2 강구조물은 지진이 많은 경우의 감쇠비, 12 층을 넘지 않는 강철 구조물에 0.035, 땅이 12 층을 넘는 강철 구조에 0.02 를 사용할 수 있습니다. 희귀한 지진 하의 분석에서는 감쇠비가 0.05 를 채택할 수 있다.
지진 발생시 8.2.3 강 구조물의 내부 힘 및 변형 해석은 다음 규정을 준수해야한다:
1 강철 구조는 본 규범 제 3.6.3 조의 규정에 따라 중력 2 차 효과에 포함되어야 한다. 프레임 보의 경우 기둥 축의 내부 힘에 따라 빔 끝의 내부 힘에 따라 설계할 수 있습니다. 지그재그 단면 기둥의 경우 빔-컬럼 노드 영역 전단 변형이 구조 측면 이동에 미치는 영향을 고려해야 합니다. 중심 지지 프레임 및 12 층 이하의 강철 구조물은 레이어 간 변위 계산이 빔-기둥 노드 영역 전단 변형의 영향을 고려하지 않습니다.
2 강철 프레임-지지 구조의 경사봉은 끝 힌지대로 계산할 수 있습니다. 프레임 부분은 계산된 지진 전단에 따라 계수를 조정하여 구조 바닥의 총 지진 전단력보다 작지 않은 25 배 및 프레임 부분 지진 전단력의 최대 1.8 배 이하의 작은 값에 도달합니다.
3 중심 지지 프레임의 경사 막대 축이 빔 축 교차에서 벗어나 지지 부재의 폭을 초과하지 않는 경우에도 중심 지지 프레임별로 분석할 수 있지만 결과 추가 굽힘 모멘트가 발생합니다. 헤링본 및 V 지지 조합의 내부 힘 설계 값에 증가 계수를 곱해야 하며 값은 1.5 가 될 수 있습니다.
4 편심 지지 프레임 부재 내부 힘 설계 값은 다음과 같이 조정해야 합니다.
1) 버팀기둥의 축력 설계 값은 버팀기둥에 연결된 에너지 소산기 세그먼트가 전단력에 도달할 때 버팀기둥의 축력에 증가 계수를 곱한 값이어야 합니다. 그 값은 8 도 이하일 경우 1.4 도 이하일 수 없고 9 도에서는 1.5 도 이하일 수 없습니다.
2) 에너지 소산기 세그먼트의 동일한 스팬에 있는 프레임 빔 내부 힘 설계 값은 전단력에 도달할 때 프레임 빔 내부 힘의 증가 계수의 곱을 취소해야 하며, 그 값은 8 도 이하일 경우 1.5 도 이하일 경우 1.6 도 이하일 수 없습니다.
3) 프레임 기둥의 내부 힘 설계 값은 빔 세그먼트가 전단력에 도달할 때 기둥 내부 힘에 증가 계수를 곱한 값을 취소해야 하며, 그 값은 8 도 이하일 경우 1.5 보다 작을 수 없으며 9 도에서는 1.6 보다 작을 수 없습니다.
5 내장 강철 지지 철근 콘크리트 벽판과 수직 이음매가 있는 철근 콘크리트 벽판은 관련 규정에 따라 계산해야 하며, 수직 하중으로 인한 압력을 받지 않고 수직 이음매가 있는 철근 콘크리트 벽판은 수평 하중으로 인한 전단력만 견딜 수 있습니다.
6 강 구조 변환 층 아래의 강철 프레임 기둥, 지진 내부 힘에 증가 계수를 곱해야 하며, 그 값은 1.5 가 될 수 있습니다.
8.2.4 강철 프레임 보의 위쪽 플랜지가 전단 커넥터를 사용하여 복합 바닥에 연결된 경우 지진 발생시 전반적인 안정성을 확인할 수 없습니다.
8.2.5 강철 프레임 부재 및 노드의 내진 하중 검사는 다음 규정을 준수해야 합니다.
1 노드 왼쪽 및 오른쪽 빔 끝과 위쪽 및 아래쪽 기둥 끝의 전체 소성 하중력은 형식 (8.2.5-1) 요구 사항을 충족해야 합니다. 기둥이 있는 바닥의 전단력이 이전 층의 전단력보다 25 이상 높거나 기둥 축 방향력 설계 값과 기둥의 전체 단면 면적 및 강재 인장 강도 설계 값의 곱 비율이 0.4 를 초과하지 않거나 축 압력 부재로 2 배의 지진력 하에서 안정성이 보장되는 경우 이 형식으로 검사하지 않을 수 있습니다.
[gong Shi] ` * w _ (PC) (f _ (YC)-n/a _ c) ≥ η σ w _ (Pb) f _ (Yb)
W_(pc), w _ (Pb) `-각각 기둥과 빔의 플라스틱 단면 계수입니다.
N--기둥 축 방향 압력 설계 값;
` a _ c `--기둥 단면 면적;
` f_(yc), f _ (Yb) `-각각 기둥과 빔의 강철 항복 강도;
η-강한 기둥 계수, 6 층을 넘는 강철 프레임, 6 도 IV 클래스 사이트 및 7 도에서는 1.0, 8 도에서는 1.0, 8 도에서는 1.05, 9 도에서는 1.5 가 바람직합니다.
2 노드 도메인의 항복 용량은 다음 요구 사항을 충족해야합니다:
[gongshi] ` ψ (m _ (PB1)+m _ (Pb2))//v _ p ≤ (4//3) f _ v ` [/gogo
I 형 단면 기둥
[gongshi] `v _ p = h _ BH _ CT _ w ` [/gongshi] [bianhao] (8.2.5-3) [/;
상자 단면 기둥
[gongshi] `v _ p = 1.8h _ BH _ CT _ w ` [/gongshi] [bianhao] (8.2.5-4) [
3 각형 단면 기둥과 상자 단면 기둥의 노드 필드는
공식으로 검사해야 합니다[gongshi] `t _ w ≥ (h _ b+h _ c)//90 ` [/gongshi] [bianhao] (8.2.5-)
[gong Shi] ` (m _ (B1)+m _ (B2))//v _ p ≤ (4//3) f _ v/γ re ` [/
형식 중 ` M_(b1), M _ (B2) `-노드 필드의 양쪽 빔에 대한 완전 소성 굽힘 능력
` v _ p `--노드 도메인의 볼륨;
` f _ v `--강재의 전단 강도 설계 값;
ψ-할인계수, 6 도 IV 클래스 장소 및 7 도일 경우 0.6, 8, 9 도일 경우 0.7 이 바람직합니다.
` h_b, h _ c `-빔 웹 높이 및 기둥 웹 높이;
` t _ w `--노드 영역에서 기둥의 웹 두께;
` M_(b1), m _ (B2) `-노드 도메인 양쪽 빔의 굽힘 모멘트 설계 값입니다.
γ re-노드 베어링 용량 지진 조정 계수, 0.85.
주: 기둥 노드 도메인 웨브 두께가 빔, 기둥 단면 높이 합계의 1/70 이상이면 노드 필드의 안정성을 확인할 수 없습니다.
8.2.6 중심 지지 프레임 부재의 내진 하중 검사는 다음 규정을 준수해야 합니다.
1 지지 사봉의 압축 지지력은 다음과 같이 점검해야 한다.
[gongshi] ` n/(φ a _ (br)) ≤ ψ f/γ re ` [/gong Shi] [bianhao] (8.2.6-1)
[gongshi] ` ψ = 1//(1+0.35 λ _ n) ` [/gongshi] [bianhao] (8.2.6-2) [/
[gongshi] ` λ _ n = (λ//π) sqrt (f _ (ay)//e) ` [/gongshi] [bianhao] (;
N--지지 사봉의 축 방향 힘 설계 값;
` a _ (br) `--사선을 지탱하는 단면 면적;
φ--축 방향 압축 부재의 안정성 계수;
ψ-반복 하중 하에서 강도 감소 계수;
` λ _ n `--비스듬한 막대를지지하는 정규화 된 슬림 비;
E--경사로드 재료의 탄성 계수 지원;
` f _ (ay) `--강철 항복 강도;
` γ _ (re) `-지지력의 내진 조정 계수.
2 헤링본 지지와 V 자형 지지의 빔은 지지 접합부에서 연속적이어야 하며, 이 빔은 지지 사봉에서 전달된 내부 힘을 견뎌야 하며, 지지 지지점의 역할을 고려하지 않는 단순지지 빔에 따라 중력 하중과 압력 지지가 구부러지면 불균형력이 발생하는 하중을 검사해야 합니다.
참고: 상단 및 타워 하우스의 빔은이 조항을 시행 할 수 없습니다.
8.2.7 편심 지지 프레임 부재의 내진 하중 검사는 다음 규정을 준수해야 합니다.
1 편심지지 프레임 에너지 소산 빔 세그먼트의 전단력은
N≤0.15Af 인 경우
[gong Shi] ` v ≤ φ _ ι v//γ re ` [/gong Shi] [bianhao] (8.2.7-1) [/Biao
`v _ ι = 0.58a _ wf _ (ay) 또는 V_ι=2M_(ιp)//a `, 작은 값 가져오기
` A_w=(h-2t_f)t_w`
` M_(ιp)=W_pf`
N > 0.15af 인 경우
[gongshi] ` v ≤ φ _ (ι c) v//γ re ` [/gong Shi] [bianhao] (8.2.7-2) [
` v _ (ι c) = 0.58a _ wf _ (ay) sqrt (1-[n/(af) 2]) `
또는 ` v _ ι = 2.4m _ (ι p) [1-n//]/a `, 작은 값 가져오기
공식 φ-계수, 바람직한 0.9;
V, N-에너지 소산 빔 세그먼트의 전단 설계 값과 축 방향 힘 설계 값입니다.
` V_ι, v _ (ι c) `-에너지 소산 빔 세그먼트의 전단 용량 및 축 힘의 영향을 고려한 전단 용량;
` m _ (ι p) `-에너지 소산 빔 세그먼트의 모든 플라스틱 굽힘 능력;
` a, h, t_w, t _ f `-각각 에너지 소산 빔 세그먼트의 길이, 단면 높이, 웹 두께 및 플랜지 두께입니다.
` a, a _ w `-각각 에너지 소산 빔 세그먼트의 단면 면적과 웹 단면 면적입니다.
` w _ p `--에너지 소산 빔 세그먼트의 플라스틱 단면 계수;
` f, f _ (ay) `-에너지 소산 빔 세그먼트 강재의 인장 강도 설계 값과 항복 강도;
감마RE-에너지 소산기 지지력의 내진 조정 계수, 0.85 를 취한다.
참고: 에너지 소산 빔 세그먼트는 편심지지 프레임에서 경사 막대와 보 교차 및 기둥 사이의 세그먼트이거나 동일한 스팬 내에서 인접한 두 경사 막대와 보 교차 사이의 세그먼트이며, 지진 시 에너지 소산 빔 세그먼트가 굴복하여 나머지 세그먼트가 탄성 응력 상태로 유지됩니다.
2 비스듬한 막대와 에너지 소산기 세그먼트가 연결된 하중력은 지탱할 수 있는 하중력이어야 합니다. 지지가 굽힘 모멘트에 저항해야 하는 경우 지지점과 보의 연결은 압축 굽힘 연결에 맞게 설계해야 합니다.
8.2.8 강철 구조 부재 연결은 지진 조합 내부 힘에 따라 탄력적으로 설계되어야 하며, 극한 하중 검사
를 수행해야 합니다.1 빔이 기둥에 연결된 탄성 설계의 경우 빔 위쪽 및 아래쪽 플랜지의 끝 단면이 연결의 탄성 설계 요구 사항을 충족해야 하며 빔 웹은 전단력 및 굽힘 모멘트에 포함되어야 합니다.
빔과 기둥 사이의 연결의 극한 굽힘, 전단력, 다음 요구 사항을 충족해야 합니다.
[gong Shi] ` m _ u ≥ 1.2m _ p ` [/gong Shi] [bianhao] (8.2.8-1) [/bianhao]
[gongshi]`V_u≥1.3(2M_p/ι_n) 및 v _ u ≥ 0.58h _ wt _ wf _ (ay) ` [
중간 ` M _ U `-빔 상부 및 하부 플랜지의 완전 침투 그루브 용접의 궁극적 인 굽힘 능력;
` v _ u `--빔 웹 연결의 궁극적 인 전단 용량; 모깎기 용접에 수직으로 전단될 경우 1.22 배 증가할 수 있습니다.
` m _ p `--빔 (빔이 통과할 때 기둥) 의 전체 소성 굽힘 능력;
` ι _ n `-빔의 순 스팬 (빔이 통과할 때 해당 층의 순 높이를 가져옴)
` h_w, t _ w `-빔 웹의 높이와 두께;
` f _ (ay) `-강철 항복 강도.
2 지지대와 프레임의 연결 및 지지대의 극한 하중력은 다음과 같은 요구 사항을 충족해야 합니다.
[gongshi] `n _ (UBR) ≥ 1.2a _ nf _ (ay) ` [/gongshi] [bianhao] (8.2.8-;
형식 중 ` N _ (UBR) `-지지축 방향의 나선형 연결 및 노드 플레이트 연결의 극한 하중력
` a _ n `--지지의 순 단면 면적;
` f _ (ay) `-강재를 지탱하는 항복 강도.
3 빔, 기둥 부재 접합의 탄성 설계 시 웹은 굽힘 모멘트에 포함되어야 하며, 전단 하중은 구성요소 단면의 전단 하중력의 50 보다 작을 수 없습니다. 접합의 궁극적 인 지지력은 다음 요구 사항을 충족해야합니다:
[gongshi] ` v _ u ≥ 0.58h _ wt _ wf _ (ay) ` [/gongshi] [bianhao] (8.2.8-)
축 방향력이 없을 때
[gong Shi] ` m _ u ≥ 1.2m _ p ` [/gong Shi] [bianhao] (8.2.8-5) [/bianhao]
축 방향력이 있을 때
[gongshi] ` m _ u ≥ 1.2m _ (PC) ` [/gongshi] [bianhao] (8.2.8-6) [/bianne
형식 중 ` M_u, V _ U `-각각 부재 접합의 극한 굽힘, 전단력;
` m _ (PC) `-구성요소에 축 방향력이 있을 때의 전체 단면 굽힘 능력
` h_w, t _ w `-접합 구성요소 단면 웹의 높이와 두께
` f _ (ay) `-접합된 구성요소의 강재 항복 강도.
접합은 볼트 연결을 사용할 때 다음 요구 사항을 충족해야 합니다.
플랜지
[gong Shi] ` nn _ (Cu) b ≥ 1.2a _ ff _ (ay) ` [/gong Shi] [bianhao] (8.2.;
그리고 [gong Shi] ` nn _ (vu) b ≥ 1.2a _ ff _ (ay) ` [/gong Shi] [bianhao] (8.2)
웹
[gong Shi] `n _ (Cu) b ≥ sqrt ((v _ u//n) 2+(n _ m b) 2) ` [
그리고 [gong Shi] `nbvu ≥ sqrt ((v _ u/n) 2+(n _ m b) 2) ` [/gong Shi] [
형식 ` n _ (Cu) b, n _ (vu) b `-볼트의 궁극적 인 전단 용량 및 해당 판의 궁극적 인 베어링 압력;
` a _ f `--플랜지의 유효 단면 면적;
` n _ m b `-웹 접합에서 굽힘 모멘트로 인한 볼트의 최대 전단력
N--플랜지 접합 또는 웹 접합 측면의 볼트 수.
4 빔, 기둥 구성요소에 축 힘이 있을 때 전체 단면 굽힘 하중은
공식에 따라 계산해야 합니다I 형 단면 (강축 주위) 및 상자 단면
` N/N_y≤0.13 시
[gongshi] ` m _ (PC) = m _ p ` [/gongshi] [bianhao] (8.2.8-9) [/bianhao]
`n/n _ y > 0.13 시
[gongshi] ` m _ (PC) = 1.15 (1-n/n _ y) m _ p ` [/gongshi] [bianhao] (8 ..
I 형 단면 (비고정 축 기준)
` N/N_y≤A_w/A 시
[gongshi] ` m _ (PC) = m _ p ` [/gongshi] [bianhao] (8.2.8-11) [/bianhao]
`n/n _ y > a _ w/a ` 시
`m _ (PC) = {1-[(n-a _ wf _ (ay))//(n _ y-a _ wf _ (ay))]
형식 ` n _ y `-구성요소 축 항복 하중력 ` N_y=A_nf_(ayo)`
5 용접의 궁극적 인 베어링 용량은 다음 공식에 따라 계산되어야합니다:
맞대기 용접 당기기
[gongshi] `n _ u = a _ f wf _ u ` [/gongshi] [bianhao] (8.2.8-13) [/bi
필렛 용접이 잘림
[gongshi] `v _ u = 0.58a _ f wf _ u ` [/gong Shi] [bianhao] (8.2.8-14) [
A _ f w `--용접의 유효 응력 영역;
` f _ u `-구성 요소 모재의 인장 강도 최소값.
6 고강도 볼트 연결의 극한 전단력, 다음 두 가지 계산 중 작은 것을 취해야 합니다.
[gongshi] `n _ (vu) b = 0.58 n _ fa _ e BF _ u b ` [/gongshi] [bianhao] (8
[gongshi] ` n _ (Cu) b = d σ TF _ (Cu) b ` [/gongshi] [bianhao] (8.2 ..
식에서 ` N _ (VU) B, N _ (CU) B `-고강도 볼트의 극한 전단 용량 및 해당 판 극한 베어링 압력;
` n _ f `--나사가 완전히 연결된 절단 평면의 수;
` a _ e b `--볼트 스레드의 유효 단면 영역;
` f _ u b `-볼트 강재의 인장 강도 최소값;
D--볼트로드 직경;
σ t--동일한 힘 방향의 강판 두께 합계;
` f _ (Cu) b `-볼트 연결 판의 한계 압력 강도, ` 1.5f_u ` 를 취합니다.